幼儿园抗震安全检测鉴定相关知识：

抗震结构应该有多道抗震防线。对结构体系而言，赘余度要求就是要求结构具备多道抗震防线，有时候强震余震强且多，在地震的持续作用下，*道防线遭到破环，*二道、*三道防线就会接替抵抗地震作用，以避免强震导致物倒塌。

因此，对结构体系进行检查和鉴定分析时，须结合设计施工及使用管理资料进行概念判断。冗余度的概念与结构体系性密切相关，在结构分析中要充分重视。

1）框架结构一般是性能较差的多道抗震防线结构，其中刚度大而承载力低的砌体填充墙实际上是与框架共同工作，但却是抗震性能差的*道防线，一旦它达到**承载力，刚度退化较快，将把较多的地震作用转移到框架部分。

一般情况，有砌体填充墙框架的抗震设计时只考虑填充墙重量和刚度对框架的不利影响，而不计入其承载力有利作用。

2）框架-剪力墙结构是具有较好性能的多道防线的抗震结构，其中抗震墙既是主要抗侧力构件又是*道抗震防线。因此，抗震墙应有一定数量，其承受的结构底部地震倾覆力矩不应小于底部总地震倾覆力矩的50%，否则这种结构的特性不能很好发挥，框架部分仍应按主要抗侧力构件抗震设计。同时，为承受抗震墙开裂后重分配的地震作用，任一层框架部分按框架和墙协同工作分析的地震剪力，不应小于结构底部总地震剪力的20%和框架部分各层按协同工作分析的地震剪力较大的1.5倍两者的较小值。

3）抗震墙结构中抗震墙可以通过合理设置连梁（包括非功能需要的开洞）组成多肢联肢墙，使其具有优良的多道抗震防线性能。连梁的刚度、承载力和变形能力应与墙肢相匹配，避免连梁过强而使墙肢产生较大拉力而过早出现刚度和承载力退化。一般情况下，联肢墙宜采用弱连梁，即在地震作用下连梁的总约束弯矩不大于该层联肢墙所承受的总弯矩的20%。

在双肢抗震墙中，凡一墙肢全截面出现拉力，其拉力不应*过全截面砼抗拉强度设计值（这便是控制墙肢长度不*过8米的原因）。此时另一墙肢的组合剪力应乘以增大系数1.25，以考虑其内力重分布的不利影响。

3、对常见的钢筋砼框架结构体系，合理的破坏机制应该是怎样的？如何评判其抗震性能？

钢筋砼结构具有良好的塑形内力重分布能力，能较充分地发挥吸收和耗散地震能量的作用。

因为框架结构的梁柱节点是保证框架有效地抵御地震作用的关键构件，它的破坏是剪切脆性破坏，变形能力*差，且同时使交于节点的梁柱失效，所以应该保证其不发生太严重的剪切破坏。弯压剪作用下的框架柱的变形能力，一般远比弯剪作用的框架梁要差，且柱的破坏直接导致本层结构的破坏。

因此，在强烈地震作用下，较合理的框架破坏机制，应该是：节点基本不破坏，梁比柱的塑性屈服尽可能早发生、多发生，同一层中各柱两端的屈服历程越长越好，底层柱的柱底的塑性铰宜较晚形成。各层柱的屈服顺序尽量错开，避免集中在某一层内。这样破坏机制的框架，才能具有良好的变形能力和整体抗震能力。

房屋抗震鉴定的规定有很多，现在我们来讲一下A类钢筋混凝土房屋结构体系在做房屋抗震鉴定时需要符合的规定。

1、框架结构宜为双向框架，装配式框架宜有整浇节点，8、9度时不应为铰接节点。

2、框架结构不宜为单跨框架；乙类设防时，不应为单跨框架结构，且8、9度时按梁柱的实际配筋、柱轴向力计算的框架柱的弯矩增大系数宜大于1.1。

3、8、9度时，现有结构体系宜按下列规则性的要求检查：

a.平面局部**部分的长度不宜大于宽度，且不宜大于该方向总长度的30%。

b.立面局部缩进的尺寸不宜大于该方向水平总尺寸的25%。

c.楼层刚度不宜小于其相邻上层刚度的70%，且连续三层总的刚度降低不宜大于50%。

d.无砌体结构相连，且平面内的抗侧力构件及质量分布宜基本均匀对称。

4、抗震墙之间无大洞口的楼、屋盖的长宽比不宜*过规定，*过时应考虑楼盖平面内变形的影响。

5、8度时，厚度不小于240mm、砌筑砂浆强度等级不**M2.5的抗侧力粘土砖填充墙，其平均间距应不大于规定的限值。

某既有教学楼建于1984 年,共4 层,由框架结构(轴线1～ 17) 和砌体结构(轴线1/ 14～ 20)组成,总高度约为1316 m ,面积为2 973 m2 。该整体平面形状近似呈L 形,在A～F 轴的砌体结构和G～V轴的框架结构之间设置抗震缝,平面布置见图3 。该的抗震设防类别为乙类,抗震设防烈度为7 度,设计基本加速度值为0110 g,基本风压为0155 kN/ m2 ,地面粗糙度类别为C 类,结构抗震等级为三级,地基基础设计等级为丙类,场地土类别为IV类。

2 　既有教学楼抗震检测

2.1 　结构平面布置复核
现场采用钢卷尺和激光测距仪对结构及构件尺寸进行复核,结果表明该教学楼主体结构布置与原设计基本相符,主要构件截面尺寸与原设计基本一致。
2.2 　结构动力特性检测
为了解教学楼经过多年使用后的频率、阻尼特性,采用脉动法对其进行动力检测。检测时,考虑到一般结构的基频较低,将采样频率设置为50 Hz,经傅立叶变换后,功率谱范围为0～25 H。检测结果表明,该框架部分的南- 北向频率为3152 Hz ,阻尼比为9147 %; 东-西向频率为3156 Hz ,阻尼比为6128 %;砌体部分的南- 北向频率为2188 Hz ,阻尼比为1188 %; 东-西向频率为2188 Hz ,阻尼比为2157 %。可见,结构阻尼比约在2 %～10 %之间,且框架结构部分**砌体结构部分。
2.3 　结构沉降及倾斜检测
根据J GJ / T 8 - 2007《变形测量规程》,采用A TL - 11激光自动水平仪分别对框架和砌体部分中各层可测墙角棱线进行多次测量,评定该教学楼的沉降和倾斜。由测量结果得知,该框架部分整体向东倾斜率为21083‰, 向南倾斜率为015 ‰;砌体部分整体向西倾斜率为1125 ‰,向南倾斜率为11083 ‰。两部分的倾斜率均未*过上海市DBJ08 - 11 - 1999《地基基础设计规范》中4 ‰的限值,满足要求。
2.4 　材料及构件强度检测
对于框架结构部分,根据DG/ TJ 08 - 2020-2007《结构混凝土抗压强度检测技术规程》,采用*声回弹综合法对梁柱混凝土强度进行了测试,并按该标准用钻芯法钻取了梁柱混凝土芯样用以修正*声回弹的结果。混凝土芯样采用ZZH1- 200DII 型钻孔机钻取,芯样经过切割修整后,在SYE -2000型压力试验机上进行抗压强度试验。此外,还使用酚酞试液检测了混凝土梁柱的碳化深度。混凝土强度评定结果显示,被鉴定教学楼结构的梁、柱混凝土强度推定值为1913MPa ,达到原设计200 号(C18)的等级要求;混凝土碳化深度在610～1610 mm之间,基本未*过钢筋保护层厚度。对砌体结构部分,采用HJ - 70 型砌块回弹仪,按照J C/ T 796 -1999《回弹仪评定烧结普通砖强度等级的方法》、DG/ TJ 08 - 804 -2005《既有结构检测与评定标准》对该教学楼中承重墙使用的砌筑砖进行了检测。结果表明,砌筑砖强度等级评定为MU715 ,与原设计75号标准粘土砖(MU715)相符。同时,采用ZC - 5 型砂浆回弹仪,按照GB/T50315 -2000《砌体工程现场检测技术标准》对墙体砌筑砂浆的强度进行了测试。检测结果显示,砌筑砂浆强度**原设计要求。具体为:原设计中要求一层和二层的砂浆强度为50号(M510) ,三层、四层为25 号(M215) ;而实际检测发现,一层砌筑砂浆的强度仅为M119 ,二层为M415,三、四两层砌筑砂浆的强度均为M215 。