黄冈市屋面光伏荷载证明检测 报告真实有效

结构验算分析应考虑已有结构不确定性因素的减少验算分析是加固前结构鉴定的**环节,除结构仅出现典型非受力裂缝等少数情况外,受损结构均应进行验算分析,包括出现不均匀沉降的结构,虽然损伤与上部结构无关,也应对上部结构进行计入变形影响的结构内力分析。由于验算分析对象为已有结构,在现场检测工作完成后,在结构计算模型、几何参数、钢筋保护层厚度、材料强度、荷载等方面与拟建结构相比减少了诸多不确定性。因此,在不降低结构度的前提下,从节约成本的角度出发,受损结构承载能力验算应采用实际性指标进行,并遵循尽可能不加固或尽量降低加固水平的原则,因此,验算分析应考虑如下问题:
⑴荷载:包括以受损结构的预期继续使用年限替代设计规范的设计基准期并由此确定风荷载和结构重要性系数,在
使用条件限定的情况下降低楼面恒、活载的分项系数等。
⑵材料强度:在抽检数量较多且同类检测数据离散较小的情况下,可降低材料性能分项系数。但同时也应考虑损伤对结构刚度的降低并导致结构内力重分布,使未受损构件应力增大。
4 现行验算分析存在的问题
现行鉴定方法根据检测数据进行验算分析,进而评定结构安全性,如前所述,其中验算分析是**环节,在对计算模
型进行假定后,从构件的截面计算着手,计算出构件的应力、应变水平。但这里常受两方面不利因素影响:
⑴假定的计算模型存在偏差
受施工等因素影响,已有结构受力计算模型往往与原设计所采用的假定计算模型存在一定的偏差,如框架梁主筋的
水平锚固长度对节点的刚性假定很重要,但现行检测手段无法对该指标进行检测,仅通过常规推理和外观检查认为节点应该是刚性的;同时,现有规范在不用结构的类似部位所采用的假定也存在偏差,例如对于单向连续板的端支座截面,当与梁整体连接时,依据《钢筋砼连续梁和框架考虑内力重分布设计规程》(CECS51: 93)可取弯矩系数为- 1 /16;但对与梁整体连接的双向板及单跨单向板,端支座截面弯矩通常假定为0,仅需配置构造钢筋以抵抗支座的弹性嵌固作用。
⑵验算方法不能真实反映受损结构的内力重分布结构由各个构件组成整体协调受力,单个构件损伤后刚度的降低将导致内力重分布,其余未受损构件的应力、应变水平将发生改变;现有验算方法如有限元等只能尽可能准确地
对内力重分布进行分析,由于电算软件编制的出发点不同,对于不同结构部位、不同构件其分析结果误差也不一样。所以,现行验算分析所得出的构件应力应变与真实水平不可能一致,从而对结构安全性评定造成影响。

加固结构的受力性能与未加固的普通结构有很大的区别。首先, 加固结构属二次受力结构, 加固前原结构已受力, 尤其当结构因承载力不足进行加固时, 截面应力应变水平都很高, 然而新加部分在加固后并不立即分担荷载, 而是在新增荷载下才开始受力。这样, 整个加固结构在其后的*二次载荷受力过程中, 新加部分的应力、应变始终滞后于原结构的累积应力、应变, 当原结构达极限状态时, 新加部分应力、应变水平可能还很低, 破坏时, 新加部分可能达不到自身的极限状态。其次, 加固结构属二次组合结构, 新旧两部分整体工作、共同受力, 整体工作的关键, 主要取决于结合面的构造处理及施工方法, 由于结合面硅的粘结强度一般远**硅本身强度, 因此, 在总体承载力上二次组合结构比一次整浇结构一般要低。对上述*种情况, 加固时若进行卸载,则由于应力、应变滞后现象得以降低, 乃至消失, 破坏时新旧两部分就可同时进人各自的极限状态, 结构的总体承载力可显着提高。对于上述*二种情况, 可以通过对原结构的表面处理如用粘结剂, 凿毛等, 焊接钢筋, 采用微膨胀水泥等措施来改善新旧硷的结合状况, 使其达到共同作用。

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